Рейтинг: 4.0/5.0 (1872 проголосовавших)Категория: Руководства
"Энергосетьпроект", 1977
1. Общие положения.
2. Основные положения по расчету.
3. Расчет свай и свай-оболочек по несущей способности.
4. Коэффициенты условий работы грунта.
5. Расчет свай, свайных фундаментов и их оснований по деформациям.
6. Расчет изгибающих моментов, возникающих в сваях в результате приложения горизонтальной нагрузки (горизонтальной составляющей нагрузки)
7. Проектирование свайных фундаментов.
8. Свайные фундаменты в лессовидных и просадочных грунтах.
Настоящие указания распространяются на проектирование свайных фундаментов опор линий электропередач и РУ подстанций из висячих свай и свай-оболочек диаметром до 0,8м.
Группа компаний «ЭЛСИ» имеет двадцатилетний опыт разработки новых конструкций опор ЛЭП. является одним из лидеров по проектированию и производству новых типов опор для ВЛ 6-10, 35, 110 и 220 кВ и занимает достойное место на рынке электросетевого строительства России.
Усилия разработчиков были направлены на устранение недостатков, присущих опорам ВЛ традиционного типа, повышение надежности электроснабжения, снижение затрат и времени строительства ВЛ.
Опоры ВЛ конструкции ЭЛСИ проектируются и изготавливаются из гнутого стального профиля, переменного по высоте сечения.
Производством и проектированием опор ВЛ занимается ЗАО «ЭЛСИ Стальконструкция», входящая в состав ГК «ЭЛСИ».
При разработке новых типов опор ВЛ конструкторский отдел принимает во внимание замечания и предложения от проектных, строительно-монтажных и эксплуатирующих организаций, совершенствует конструкции опор и создает новые модификации опор ВЛ с учетом потребностей этих организаций.
Специалисты конструкторского отдела внимательно анализируют новые научно-технические достижения в области электроэнергетики и применяют их в своих разработках.
В 2009 г. ЗАО «ЭЛСИ Стальконструкция» успешно была аттестована в Системе Менеджмента Качеством по ISO-9001, что позволило существенно поднять качественный уровень разработки рабочей конструкторской документации на стальные конструкции опор ВЛ.
В 2014 г. после прохождения очередной аттестации высокий уровень качества продукции ЗАО «ЭЛСИ Стальконструкция» в Системе Менеджмента Качеством по ISO-9001:2008 был подтвержден.
Для обеспечения максимально комфортного проектирования ВЛ 10, 35, 110 и 220 кВ с использованием опор конструкции ЭЛСИ, в ЗАО «ЭЛСИ Стальконструкция», входящего в состав группы компаний ЭЛСИ, периодически разрабатывались и обновлялись типовые проекты.
В 2012 году были выпущены следующие альбомы строительных конструкций:
В 2013 году были переизданы второй и третий тома Альбомов строительных конструкций:
В переизданных томах учтены замечания, пожелания и предложения, поступившие от проектных, строительно-монтажных и эксплуатирующих организаций, а также откорректированы опечатки, замеченные с момента выхода первых выпусков указанных томов. Кроме того, в этих Альбомах по рекомендациям проектных организаций наряду с расчетными значениями пролетов и нагрузок на фундамент введена дополнительная информация по максимальным значениям ветровых и весовых пролетов, а также приведены коэффициенты заполнения (сплошности) для опор проекта ЭЛ-ТП.10.220.02.03 и дополнительные технические разработки по закреплению навесного оборудования и крепления ВОЛС на опорах проекта ЭЛ-ТП.10.220.02.02.
Наряду с отмеченным каждый из четырех Альбомов строительных конструкций (ЭЛ-ТП.10.220.01.01, ЭЛ-ТП.10.220.02.02, ЭЛ-ТП.10.220.02.03 и ЭЛ-ТП.10.220.01.04) имеет свои «Дополнения», в которые оперативно вносятся новые технические разработки по просьбе проектных организаций, в том числе и по креплению волоконно-оптических линий связи на стойках опор конструкции ЭЛСИ. Эти «Дополнения» с определенной периодичностью официально рассылаются по электронной почте (с грифом «учтенный экземпляр №______» проектным и строительно-монтажным организациям, с которыми сотрудничает группа компаний ЭЛСИ.
Применение данных Альбомов строительных конструкций позволяет проектным организациями быстро, эффективно и качественно выполнять проектирование ЛЭП с использованием узкобазовых быстромонтируемых опор из гнутого стального профиля.
Выше отмеченные материалы для проектирования опор ЛЭП рассылаются по заявкам проектных и строительно-монтажных организаций на безвозмездной основе, после официального обращения в ЗАО «ЭЛСИ Стальконструкция».
При возникновении у специалистов проектных и строительно-монтажных организаций вопросов, связанных с применением опор ЭЛСИ, сотрудники конструкторского отдела ЗАО «ЭЛСИ Стальконструкция» в течение 5-ти дней оказывают им все необходимые консультации.
С учетом конкретных геолого-климатических условий прохождения трассы ВЛ специалисты конструкторского отдела рекомендуют необходимый тип опоры ВЛ.
По желанию Заказчика базовые конструкции опор ВЛ могут быть доработаны с учетом конкретных требований.
Проектирование ЛЭП на опорах ЭЛСИ для ВЛ 10 - 220 кВ выполняют в настоящее время более 150 проектных институтов и организацией нефтегазовой отрасли и электроэнергетики.
При выпуске в 2012 г. материалов для проектирования опор ВЛ 10, 35, 110 и 220 кВ: ЭЛ-ТП.10-220.01.01, ЭЛ-ТП.10-220.01.02, ЭЛ-ТП.10-220.01.03, в них были включены новые модификации опор с навесным оборудованием для ВЛ и ВЛЗ 10 кВ, а также новые конструкции опор для ВЛ 10, 35,110 и 220 кВ.
В частности, были разработаны модификации опор для ВЛ 10 кВ:
Наряду с отмеченными модификациями опор ВЛ, были разработаны и успешно прошли испытания опоры:
В настоящее время конструкторский отдел продолжает разрабатывать новые конструкции опор для ВЛ 110 и 220 кВ одноцепного и двухцепного исполнений:
По предварительным расчетам внедрение новых конструкций опор позволит снизить стоимость сооружения ВЛ в зависимости от региона прохождения трассы ВЛ на 10-20%, при одновременном снижении времени строительства ВЛ и повышении надежности ее эксплуатации.
В ближайшей перспективе перед конструкторским отделом стоит задача по разработке опор ВЛ с новыми конфигурациями сечений, которые позволят:
Наряду с основной продукцией – опорами для ВЛ 10, 35, 110 и 220 кВ, специалисты конструкторского отдела ЗАО «ЭЛСИ Стальконструкция» осуществляют разработки мачт освещения и молниеприемников, как с использованием базовых стоек опор из гнутого стального профиля, так и абсолютно новых конструкций.
В 2014 году в ОАО «Фирма ОРГРЭС» успешно были проведены механические испытания молниеприёмника высотой 32 м и прожекторной мачты высотой 30 м.
С 01.06.2014 г. введен в действие Альбом строительных конструкций:
Эти материалы для проектирования включают молниеприёмники высотой 22, 27, 32, 37 и 42 м, а также прожекторные мачты высотой 18, 24 и 30 метров.
Мы выполняем проектирование и изготовление металлических конструкций многогранных опор ВЛ напряжением от 0,4-10 кВ до 500 кВ в соответствии с требованиями ПУЭ и Технического задания.
Бланк Технического задания можно скачать здесь.
Многогранные опоры и фундаменты к ним проектируются на основе и с учётом:
- результатов инженерно-геологических изысканий для строительства;
- сведений о сейсмичности района строительства;
- данных, характеризующих назначение, конструктивные и технологические особенности металлических опор и фундаментов и условий их эксплуатации;
- действующих на стальные многогранные опоры и фундаменты нагрузок;
- условий существующей застройки и влияния на неё нового строительства;
- экологических требований;
- размеров земельных участков для размещения конструкций ВЛ ;
- технико-экономического сравнения возможных вариантов проектных решений для принятия варианта, обеспечивающего наиболее эффективное использование стальных опор и фундаментов .
Минимальная толщина стенки стальных многогранных опор ВЛ напряжением110-500 кВ применяется не менее 5 мм. Нижний диаметр стойки гнутой опоры (диаметр фланца) приниматься с учётом предполагаемого типа и габаритных размеровфундамента . Стойки граненных опор могут состоять из одной, двух или нескольких секций в зависимости от требуемой высоты опоры. Максимальная длина секций (длина отправочных элементов), как правило, составляет не более 12 м и обуславливается удобством их транспортировки. При соединении секций между собой возможно два варианта исполнения: фланцевое и телескопическое соединение. При соединении секций многогранных оцинкованных опор с помощью телескопического стыка ориентировочная длина стыка принимается в зависимости от диаметров соединяемых секций: равной полутора - двум диаметрам (ориентировочно 1.8 среднего диаметра соединяемых секций).
При проектировании учитывается возможное отклонение длины стойки за счёт допуска на длину телескопического стыка при соединении секций при монтаже. Допускаемое отклонение составляет 10-12% от длины стыка.
Оцинкованные опоры с телескопическим соединением имеют детали для стягивания секций и обеспечения плотной посадки. Стягивание секций рекомендуется производить возрастающей нагрузкой с шагом, зависящим от диаметра соединяемых секций, до прекращения перемещения секций относительно друг друга.
В конструкциях опор электропередач используются фланцевые соединения с расположением болтов по окружности (в стыках секций стоек между собой и с фундаментом) и по контуру прямоугольника (в узлах примыкания многогранных траверс к стойке опоры).
Фланцевое соединение секций стойки между собой обеспечивает точное соответствие высоты стойки, полученной при монтаже опоры . её проектному значению.
Многогранные опоры ВЛ повторяют классификацию типовых металлическихопор ЛЭП в соответствии с ПУЭ. По конструктивному решению многогранные опоры могут быть свободно стоящими и опорами на оттяжках.
Свободностоящие многогранныестолбы ЛЭП могут быть одностоечными или многостоечными (двух- и трёхстоечными).
Двухстоечные свободностоящие многогранные опоры могут быть портальными с внутренними связями: гибкими или жёсткими.
По типу соединения секций между собой многогранные опоры разделяются на опоры с телескопическим и опоры с фланцевым соединениями.
Траверсы оцинкованных опор могут быть выполнены многогранными, решётчатыми или изолирующими.
В случае многогранного исполнения траверс их соединение со стойкой опоры выполняется фланцевым. Многогранные траверсы могут крепиться к стойке опоры перпендикулярно или наклонно вверх или вниз. Сами многогранные траверсы могут быть прямыми или изогнутыми.
В случае решётчатого исполнения траверс, соединения траверс со стойкой и элементов траверс между собой выполняются болтовыми.
Изолирующие траверсы, предназначенные для изоляции и крепления проводов к опоре, крепятся к стойке многогранной опоры с помощью специально разработанных узлов крепления на основе сварного и болтового соединений.
Провода фаз могут крепиться к траверсам с использованием изоляторов или непосредственно к изолирующим траверсам.
При креплении проводов фаз с использованием изоляторов возможны следующие варианты: вертикальная, V-образная и ?-образная гирлянды изоляторов. V-образные гирлянды изоляторов располагаются поперёк оси ВЛ в межфазном пространстве. ?-образные гирлянды располагаются вдоль оси ВЛ.
Мы выполняем проектирование фундаментов многогранных опор.
Конструктивно-технологические решения фундаментов многогранных опор являются индивидуальными конструкциями и зависят от конкретных грунтовых условий и нагрузки от конкретной опоры. Среди существующих решений можно выделить ряд основных, самых распространенных:
- фундаменты из одиночных стальных свай-оболочек;
- фундаменты из одиночных буронабивных свай;
- свайные фундаменты из винтовых свай с металлическим ростверком;
- свайные фундаменты из стальных свай-оболочек с металлическим ростверком;
- фундаменты с монолитным железобетонным ростверком из винтовых, забивных или буронабивных свай, стальных свай-оболочек;
- монолитные фундаменты.
При проектировании свайных фундаментов число свай в фундаменте и их размеры следует назначать из условия максимального использования прочности материала свай и физико-механических и деформационных свойств грунтов основания при расчётной нагрузке, допускаемой на сваю. Выбор длины свай должен производиться в зависимости от грунтовых условий строительной площадки, уровня расположения нижней части ростверка с учётом возможностей имеющегося оборудования для устройства свайных фундаментов .
Глубина заложения фундаментов из одиночных буронабивных свай или стальных свай-оболочек при диаметре сваи от 0.7 до 2.5 м может достигать 15-20 м в зависимости от нагрузок на фундамент и грунтовых условий. Оптимальная глубина заложения фундаментов - 4-6 м.
Рекомендуемое количество буронабивных свай или стальных свай-оболочек большого диаметра (не менее 500 мм) в свайных фундаментах с ростверком составляет две, три, четыре, шесть и более; малого диаметра (менее 500 мм) и винтовых свай - две, четыре, восемь, двенадцать и более. Рекомендуемая длина свай в свайных фундаментах - до 12 м.
Выбор конструкции и размеров закрепления многогранных опор должен осуществляться с учётом значений и направления действия нагрузок на фундаменты (в том числе монтажных нагрузок), а также технологии строительства.
Отличительной особенностью закрепления многогранных одностоечных опор является значительная концентрация усилий на кольцевой базе ствола опоры. Основной расчётной нагрузкой на фундамент многогранной опоры является изгибающий момент в уровне поверхности грунта.
Для восприятия больших величин изгибающих моментов рекомендуется конструировать свайные фундаменты из одиночных свай большого диаметра (свай-оболочек или буронабивных свай) или многосвайные фундаменты с максимально возможным расстоянием между сваями.
Число свай в фундаменте и их размеры следует назначать из условия максимального использования прочности материала свай и грунтов основания при расчётной нагрузке, допускаемой на сваю.
При конструировании свайных фундаментов необходимо соблюдать условие ограничения минимального расстояния между сваями: расстояние между осями свай должно быть не менее 3-х диаметров сваи. Для винтовых свай расстояние должно быть не менее 3-х диаметров лопасти сваи.
Фундаменты из буронабивных свай большого диаметра следует проектировать преимущественно в виде одиночных свай.
Фундаменты из стальных свай-оболочек в зависимости от действующих нагрузок следует проектировать в виде одиночных свай или свайных кустов. Рекомендуемое количество стальных свай-оболочек в кустах: две, три, четыре, шесть и более.
Фундаменты из винтовых свай следует проектировать в виде свайных кустов. Рекомендуемое количество винтовых свай в кустах: две, три, четыре, шесть и более.
Выбор длины свай должен производиться в зависимости от грунтовых условий строительной площадки.
При проектировании фундаментов из стальных свай-оболочек и буронабивных свай большого диаметра необходимую несущую способность свай рекомендуется обеспечивать за счёт увеличения глубины погружения сваи, а не за счёт увеличения её диаметра.
В песках, а также в твёрдых, полутвёрдых и тугопластичных глинистых грунтах рекомендуется применять безригельное закрепление .
Стальные сваи-оболочки в этих случаях рекомендуется погружать с минимальным нарушением структуры грунта (без выемки грунта или с устройством скважины диаметром, равным диаметру стальной сваи-оболочки).
При применении фундаментов с ригелями ригели должны быть установлены перпендикулярно равнодействующей нагрузок на опору. Направление равнодействующей нагрузок на опору при одинаковом тяжении проводов и тросов в смежных пролётах совпадает с биссектрисой угла, смежного с углом поворота трассы ВЛ.
В зависимости от конструктивных особенностей закрепляемой опоры применяются фундаменты с монолитным железобетонным или металлическим ростверками .
Железобетонные ростверки применяют для обеспечения жёсткости фундамента, а также для уменьшения давления на грунт при восприятии больших величин изгибающих моментов.
Металлические ростверки применяют для фундаментов из стальных свай-оболочек и винтовых свай.
Железобетонный или металлический ростверк может быть расположен ниже уровня поверхности земли для улучшения эстетического вида фундамента (видна только его опорная часть) и его экологичности (на поверхности земли проектируются зелёные насаждения), уменьшения землеотвода. В этом случае необходимо принять дополнительные меры по гидроизоляции и защите от коррозии расположенных ниже уровня поверхности земли элементов фундамента.
При строительстве на пучинистых грунтах необходимо предусматривать меры, предотвращающие или уменьшающие влияние сил морозного пучения грунта на фундаментную конструкцию.
При проектировании фундаментов из стальных свай-оболочек и буронабивных свай на основаниях, включающих органо-минеральные и органические грунты, следует назначать глубину погружения нижних концов свай больше глубины заложения слоёв этих грунтов. Расчёт фундаментной конструкции должен проводиться по схеме высокого свайного ростверка без учёта несущей способности органо-минеральных и органических грунтов.
Издателем данного веб-сайта, далее - "сайт", является предприятие ООО ”ПОЛИГОНАЛЬ”, далее - "Компания".
Просим ознакомиться с условиями использования сайта, так как дальнейшее его использование означает их принятие.
Размещенные на сайте данные вносятся исключительно в информационных целях, основанные на источниках, которые Общество признает за достоверные и проверенные. Компания не несет ответственность за актуальность и точность информации, опубликованной на сайте. За любые риски, убытки или ущерб, прямые или косвенные, возникшие в результате использования данного сайта, которые являются следствием неточности или пропуска данных в информации, находящейся на сайте, ответственность несет сам пользователь.
Компания оставляет за собой право на изменения данных и информации, содержащейся на сайте в любое время.
улица Гарнизонная
дом 1
город Хмельницкий
29000
ПРОЕКТИРОВАНИЕ И УСТРОЙСТВО ОСНОВАНИЙ И ФУНДАМЕНТОВ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ- СП 50-101-2004 (утв- Госстроем РФ) (2016) Актуально в 2016 году
7. Особенности проектирования оснований опор воздушных линий электропередачи7.1 Требования настоящего раздела должны соблюдаться при проектировании оснований опор воздушных линий электропередачи и опор открытых распределительных подстанций напряжением от 1 кВ и выше.
По характеру нагружения опоры подразделяют на промежуточные, анкерные, угловые и специальные, применяемые на больших переходах.
7.2 Расчетные характеристики грунтов должны устанавливаться в соответствии с требованиями подраздела 5.3.
При расчете оснований по деформациям значение коэффициента надежности по грунту _g допускается принимать равным единице. Для массовых опор нормативные значения характеристик допускается принимать по таблицам приложения Г, причем значения с_n, _n и Е глинистых грунтов с показателем текучести 0,75 I_L 1,0 следует принимать по результатам испытаний грунтов.
Расчет оснований по несущей способности следует выполнять при значениях коэффициентов надежности по грунту _g для: плотности _I _g = 1; угла внутреннего трения _I _g = 1,1; удельного сцепления с_I _g = 4 - в песках, _g = 2,4 - в супесях при I_L 0,25, суглинках и глинах при I_L 0,5; _g = 3,3 - в остальных глинистых грунтах.
7.3 Расчет оснований по деформациям и несущей способности должен производиться для всех режимов работы опор. Динамическое воздействие порывов ветра на конструкцию опоры учитывают лишь при расчете оснований по несущей способности.
Предельные значения осадок и крена отдельных блоков фундаментов при их загружении сжимающими нагрузками следует принимать по приложению Е.
7.4 Расчет оснований, сложенных пучинистыми грунтами, по несущей способности должен выполняться с учетом одновременного действия сил морозного пучения, постоянных и длительных временных нагрузок. Расчет оснований опор на одновременное действие сил морозного пучения и кратковременных нагрузок (ветровых и от обрыва проводов) не требуется.
7.5 Расчет оснований выдергиваемых фундаментов и анкерных плит по деформациям может не выполняться, если выдергивающая сила центральна по отношению к подошве фундамента (анкерной плите) и соблюдается условие
где F_n - нормативное значение выдергивающей силы, кН;
G_n - нормативное значение веса фундамента или плиты, кН;
- угол наклона выдергивающей силы к вертикали, град.;
_c - коэффициент условий работы, определяемый в соответствии с 7.6;
R'_0 - расчетное сопротивление грунта обратной засыпки, кПа, принимаемое по таблице Д.10 приложения Д;
A_0 - площадь проекции верхней поверхности фундамента на плоскость, перпендикулярную линии действия выдергивающей силы, м2.
7.6 Коэффициент условий работы _c в формуле (7.1) принимают равным: _c = _1 _2 _3 _4, где _1 = 1,2; 1,0 и 0,8 - для опор с базой В (расстояние между осями отдельных фундаментов), равной 5, 2,5, и 1,5 м; при промежуточных значениях. В значение _1 определяют интерполяцией; _2 = 1,0 для нормального и _2 = 1,2 - для аварийного и монтажного режимов работы; _3 = 1,0; 0,8 и 0,7 - для опор соответственно: промежуточных прямых, промежуточных угловых, анкерных и анкерно-угловых, концевых, порталов распределительных устройств, специальных; _4 = 1,0 и 1,15 - соответственно для: грибовидных фундаментов и анкерных плит опор с оттяжками, стойки которых защемлены в грунте; анкерных плит опор, стойки которых шарнирно оперты на фундаменты.
7.7 Расчетное сопротивление грунта основания R под подошвой сжато-опрокидываемых фундаментов определяют по формуле (5.5) при коэффициенте _с2 = 1.
Наибольшее давление на грунт под краем подошвы фундамента при действии вертикальной сжимающей и горизонтальных нагрузок в одном или в двух направлениях не должно превышать 1,2R.
7.8 Расчет оснований по деформациям при совместном воздействии на фундамент вертикальных (сжимающих или выдергивающих) и горизонтальных усилий сводится к соблюдению в каждом направлении действия горизонтальной силы условия
где F и F_R- соответственно приведенная действующая и допускаемая горизонтальные силы на уровне верха фундамента, кН.
Значение F_R принимают как меньшее из двух расчетов: при опрокидывании со сжатием и при опрокидывании с выдергиванием.
7.9 Основание и фундамент стоечной опоры должны удовлетворять требованиям расчета по деформациям
где - угол поворота стойки на уровне поверхности грунта под воздействием горизонтальных сил и моментов, рад.;
_u- предельно допустимое значение угла поворота, рад.
Значение _u при действии опрокидывающих нагрузок не должно превышать, как правило, 0,01 рад. В песках плотных и средней плотности, а также в глинистых грунтах при I_L 0,5 в случае установки перед стойкой не менее одного ригеля допускается _u 0,02 рад. с обязательной проверкой стойки на прочность.
7.10 Расчет оснований по несущей способности при действии на фундамент (анкерную плиту) выдергивающей нагрузки производят исходя из условия
где F - расчетное значение выдергивающей силы, кН;
_f - коэффициент надежности по нагрузке, принимаемый равным 0,9;
G_n - нормативное значение веса фундамента (плиты), кН;
- угол наклона выдергивающей силы к вертикали, град.;
_с - коэффициент условий работы, принимаемый равным единице;
F_u,a- сила предельного сопротивления основания выдергиваемого фундамента, кН, определяемая по 7.11;
_n - коэффициент надежности по назначению, принимаемый равным для опор: промежуточных прямых - 1,0; анкерных прямых без разности тяжений - 1,2; угловых (промежуточных и анкерных), анкерных (прямых и концевых) с разностью тяжений, порталов открытых распределительных устройств - 1,3; специальных- 1,7.
7.11 Силу предельного сопротивления основания выдергиваемого фундамента F_u,a, кН, определяют по формуле
где _bf - расчетное значение удельного веса грунта обратной засыпки, кН/м3;
V_bf - объем тела выпирания в форме усеченной пирамиды, м3, образуемой плоскостями, проходящими через кромки верхней поверхности фундамента (плиты) и наклоненными к вертикали под углами _i равными:
у нижней кромки _1= _0 + /2;
у верхней кромки _2 = _0 - /2;
у боковых кромок _3 = _4 = _0;
V_f - объем части фундамента, находящейся в пределах тела выпирания, м3; для анкерных плит принимают равным нулю;
А_1, А_2, А_3 - площади граней тела выпирания, м2, имеющих в основании соответственно нижнюю, верхнюю и боковые кромки верхней поверхности фундамента (плиты);
с_0 и _0 - расчетные значения удельного сцепления, кПа, и угла внутреннего трения грунта обратной засыпки, град. принимаемые равными:
c_0 = c_I; _0 = _I;
здесь c_I, _I - расчетные значения соответственно удельного сцепления и угла внутреннего трения грунта природного сложения, определяемые в соответствии с 7.2;
- коэффициент, принимаемый по таблице 7.1.
Грунты обратной засыпки
При расчете основания фундамента стоечной опоры все действующие на опору нагрузки каждого сочетания заменяют силами: поперечной F_н, приложенной на высоте Н = M/F_н от отметки поверхности земли, и вертикальной F_v, приложенной на отметке подошвы стойки. Нагрузки М, F_н, и F_v принимают по усилиям, действующим в сечении стойки на отметке поверхности грунта, полученным в результате статического расчета опоры.
7.13 Расчет оснований стоечных опор с оттяжками и стоек порталов с внутренними связями на вдавливание выполняют по несущей способности по формуле
где F_c - расчетная сжимающая нагрузка на отметке подошвы стойки, кН; для промежуточных опор расчетную нагрузку из сочетаний с кратковременными нагрузками принимают с коэффициентом 0,6 для сверленых котлованов; в остальных случаях принимают полное значение;
_c - коэффициент условий работы, равный 1;
R - расчетное сопротивление грунта основания при осадке стойки 5 см, принимаемое по таблице 7.3, кПа;
А - площадь подошвы фундамента, м2, принимают равной площади подошвы стойки при установке стойки в сверленый котлован и заделке пазух гравийно-песчаной смесью или крупным песком, а также в копаные котлованы без опорной плиты; при установке стойки в сверленый котлован и заполнении пазух бетонированием площадь А принимают равной площади котлована;
_g - коэффициент надежности по грунту, равный 1,3.
Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.
Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".
Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.
Способы доставкиДокумент отражает специфические особенности проектирования опор ВЛ и ошиновки ОРУ.
Министерство энергетики и электрификации СССР ГЛА8НИИПРОЕКТ Ордена Октябрьской Революции Всесоюзный Государственный проектно-изыскательский и научно-исследовательский институт энергетических систем и электрических сетей
РУКОВОДСТВОПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ОПОР И ФУНДАМЕНТОВ ЛИНИЙ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ И РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ ПОДСТАНЦИЙ НАПРЯЖЕНИЕМ ВЫШЕ | КВ
Одобрено научно-техническим советом института Энергосетьлроект. 25 " июня 19 7 5 года
Страница 2В разработке участвовали:
Главный технолог отдела линий Главный конструктор отдела линий Руководитель группы техотдела
D. А. Болдин Н.Е. Соловьева
Раздел "Стальные конструкции" Руководства по проектированию опор и фундаментов линий электропередачи и распределительных устройств подстанций напряжением выше I кВ разработав в развитие главы СНиП П-А.Ю -?1 "Строительные конструкции и основания. Основные положения" и главы СЕиЛ П-В.3-72 "Стальные конструкции. Нормы проектирования" и отражает специфические особенности проектирования опор ВД и ошиновки ОРУ.
В разделе использованы изменения и дополнения главы j СНиД П-И. 9-62 "Линии электропередачи напряжением выше I кВ. j Нормы проектирования", утвержденные постановлением Госстроя j СССР от 10 апреля 1975 г. а также материалы "Инструкции j по расчету стальных опор и фундаментов к ним -лииий электропередачи напряжением выше I кВ" а 15б2тм. Энергосетьпроект 1965 г.
I* Общие положения.
П. Материала для стальных конструкций и соединений ••••»••••••••••••••••«•••
Ш. Расчетные характеристики материалов и соединении •
IV. Физические характеристики материалов ••••••
V. Расчет конструкции.
VI. Расчет элементов.
УП. Расчетные длины и предельные гибкости.
УШ. Расчет соединений.
IX. Указания по проектирование.
Проектирование стальных конструкций опор ВЛ и ОРУ долин о производиться в соответствии с указаниями главы СНяП П-В. 3-72 "Стальные конструкции. Нормы проектирования", раздела 3 главы СНиП П-И.3-62 "Линии электропередачи ^апряже-вием выше I кБ. Нормы проектирования" (изменения и дополнения от 10 апреля 1975 г.) и настоящего "Руководства". | Настоящий раздел составлен в развитие глав П-В.3-72 и П-И.Э-62 СЕиП и отражает специфические особенности проек- I тирования опор ВЛ и ОРУ. При пользовании "Руководством". должны учитываться все изменения, вносимые в СНиП,ГОСТы, j ОСТы и ТУ после выхода настоящего "Руководства".
Расчет конструкций по первой группе предельных состояний | должен производиться:
на прочность, потерю устойчивости формы и положения и, в необходимых случаях, на усталостную прочность, резонансные колебания и на сдвиг соединений.
Расчет по второй группе предельных состояний производится при определении прогибов конструкций и отдельных элементов.
Конструкции опор высотой до 100 м рекомендуете.* проектировать из открытых горячекатанных или холодногнутых профилей. Опоры высотой более 100 м рекомендуется проектировать из трубчатых профилей.
При проектировании конструкций опор ВД и ОРУ следует учитывать рекомендации раздела б главы СНиП П-28-73 "Защита строительных конструкций от коррозии".
Способ защиты металлических конструкций от коррозии назначается в зависимости от степени воздействия агрессивных сред.
Как правило, для защиты от коррозии стальных конструкций i с болтовыми соединениями (кроме соединений на высокопроч- I ных болтах); а также болтов, гаек и шайб рекомендуется горячее цинкование методом
Страница 73*6. Указания по применению сталей для стальных конструкций опор Ы и ОРУ подстанций, соответствующих указанным в п.3.5 классам стали, в зависимости от типа опор и температурных условий их эксплуатации, даны в таблице 3.2 и п.3.8.
При технико-экономическом обосновании разрешается также использование я других марок сталей, указанных в приложении I табл. 50 Главы СНиП П-В.3-72:
а) для специальных переходных опор высотой более 50 м - по группам I и П указанного приложения;
б) .для нормальных опор - по группам П и Ш указанного приложения.
Для опор ВД и ОРУ в качестве основных видов сталей рекомендуются: в районах с расчетной температурой минус 40°С и ваше - углеродистая сталь классаС38/23 марки ВСтЗ и низколегированная конструкционная сталь класса С46/33 марки 14Г2; в районах с расчетной температурой ниже минус 40°С - низколегированные конструкционные стали 09Г2С и 10Г2С1.Низколегированная сталь рекомендуется к применению во всех случаях, когда ее использование приводит я снижению расхода стали без увеличения стоимости.
Для трубчатых элементов конструкций; ШПТрговкокйа^ется применение:
Страница 9а) в районах с расчетной температурой минус 40°С а выше - сталь С*г* 20 по ГОСТ 1050-74 для сварных кон- I струкцай* с ограничением содержание кремния
О9 17-0,27%, механическими характеристиками согласно табло 2 ГОСТ 3731-74 и ударной вязкостью при температуре минус 20°С не менее 3 кгс/сы2*
Расчетные характеристики стали 20 следует принимать как для класса стали?38/23*
б) в районах с расчетной температурой ниже ииаус 40 Э С. для труб рекомендуется применение сталей марок 09Г2С и ЮГ2С1 в соответствии с указаниями таблипв 3.2.
3.9. Литые детали рекомендуемся проектировать аз углеродистой стали марок 35Л или 45Л, удовлетворяющей требованиям групп отливок 2 или 3 (отливки повышенного качества) по ГОСТ 977-75
3.10. Для сварки стальных конструкций следует применять материалы, соответствующие классу свариваемых сталей и обеспечивающие требуеше свойства сварных соединений з надлежащую технологию их выполнения* Перечень рекомендуемых материалов для ручной сварки я указания по zx применению приведены в табл* 3*3*
В случае применения механизированной сварки следует руководствоваться указаниями табл* 52 главы СНиД П-В.3-72 "Стальные конструкции. Нормы проектирования*.
3.11. Болты грубой, нормальной и повышенной точности из углеродистых и легированных сталей классов и марок по таблице I ГОСТ 1759-70 х в соединениях, воснриЕшгюащ; растягивающие или сдвигающие усилил, надлежит применять:
а) в районах с расчетной температурой минус 40°С х наше болты классов 4.6 и 5.6, а также бол гы класса 6.6 из стали 35, с дополнительными испытаниями по ПоП* 1,4 я 7 табл. 10 ГОСТ I759-7U*. Допускается при менение болтов классов 4*8 п 5.8. яаяивмвввю; ьз
Страница 10кипящей я спокойной стали с дополнительными видами испытаний по п.1 табл. 10 ГОСТ Х759-70*. б) в районах с расчетной температурой, минус 65°С и ваше болты класса 3.8 иг стаял марок 351 или 38X4 с дополнительными испытаниями по n«7 табд.10 ГОСТ ХУ59-70*о
Примечание. При заказе болтов классов 4.8 я 5о8
по ГОСТ 1759-70 * необходимо указывать, что не допускается применение автоматных сталей, а цинкование должно производиться с обязательным обезводорахн-ванием.
3.12. В болтовых соединениях»работающих на растяжение, класс прочности гаек по табл. 2 ГОСТ Г?59-70* должен соответствовать первому числу обозначения класса прочности болтов по тайл. I ГОСТ 1759-70 *.
Например: болту класса прочности 5.8 соответствует га«ка класса прочности 5. и т.п.
В соединениях, работящих на сдвигающие усилия, допуска» ется испсльзовать гайки класса прочности 4 для болтов класса прочности 5.6*6.6 и класса прочности 5 для болтов класса прочности 8.6.
3.13. Болты грубой точности должны примениться по ГОСТ 15588-70 * или ГОСТ 15591-70 *.
Примечания: I. Болты и гайки должны применяться с крупным Багом резьбы т 2. По соглашению с изготовителем рекомендуется применение болтов zo ОСТ 3402L-73.
Страница 113.14. Шайба должны применяться:
Плоские шайбы - по ГОСТ II37I-68* из стали марки ‘‘ВСт^Зюй по ГОСТ 380-71 *.
Пружинные шайбы - по ГОСТ 6402 -ТоТ*’
тяжелые или нормальные, на стали вэдвя 65Г по ГОСТ
Примечание: Цинкование пружинных шайб должно производиться с обязательным обезводоражи* ванием.
3*15. Анкерные болты и С/ -образные болты для крепления оттяжек опор должны проектироваться из сталей:
а) в районах с расчетной температурой минус 40°С и выше из стали марки В 0гЗсп2 ГОСТ 380-71 * или, при соответствующем обосновании, из стали марок 09Г2С-2 и 10Г2С1-2 по ГОСТ 19281-73 ;
б) в районах с расчетной температурой от минус 41°С до минус 65°С из стали марок 09Г2С-6 и 10Г2С1-6 по
З.Х6. Гайки для анкепвых болтов из ст^ли В СтЗ - класса прочности 4 по табл. 2 ГОСТ 1759-70 ; из сталей 09Г2С и Х0Г2СХ - класса прочности не нике 5 по табл. 2 ГОСТ I759u70. x
3.17. Гайки для анкерных болтов диаметром меньше 4С мм - по ГОСТ 5915-70 ; гайки диаметром больше 48 мм - по КЮТ X06Q5-72.
3.18, Оттяжки опор должны проектироваться:
4 а) из стальных спиральных канатов (раскручивающихся или нераскручивавдихся) по ГОСТ 3063-66. ГОСТ 3064-66 и ГОСТ 3065-66 ; б) из прядей с высокопрочной стальной проволокой, удовлетворяющей требованиям ГОСТ 7372-66 *. -
Для стальных канатов и прядей' должна применяться оцинкованная проволока высшей марки для средних иди жестких условий рабэты, поставляемая в соответств^л 4 с техническим. условиями ГОСТ 7372-66 *.
Страница 12**) Ь соответствии с Главой СНиП по проектированию стальных конструкций расчетные сопротивления про!штнои стали ГОтЗ принимаются при толаинах: а) отЗГдо 40 мы *
R в 1900 кге/ см2; б) от 41 до 160 мм R - 1700 кгс/см2.
Примечания: I. За расчетную температуру принимается средняя температура наружного воздуха наиболее холо.шой пятидневки согласво указаний главы СНиП по строительной климатологии и геофизике.
2. Сталь всех марок долдна удовлетворять требованиям на загиб в хо-
Страница 20лодном состоянии согласно нормам действующих ГОСТов и технических условий.
3. В графе 5 (ГОСТ или ТУ на поставку) для низколегированных сталей указано: ГОСТ 19281-73 для сортовой а фасонной стам, ГОСТ 19282-73 - для толстолистовой и широкополосной универсальной стам.
4. Стали 14Г2АФ и 15Г2АфДпс применять только для листовых элементов конструкций.
5. При техяико-вконошческом обосновании допускается использование других марок сталей, указанных в табл. 50 главы СНиП П'В.3-72. в соответствующих диапазонах температур:
а) для специальных переходных опор высотой более 50 ы - по группам I и П;
б) для нормальных опор - по группам П и Ш.
6. За толщину, указанную в графе 4, для двутавров и швеллеров условно. принимается толщина стенки.
7. При толокне проката мевео 5 ым приведенные в таблице марки стам применяются 'без требования по ударной вязкости.
8. Допускается вместо сталей марок ВСтЗГгс и ВСтЗсп применять сталь марки В18ГПО соответствующих категорий по ТУ 14-2-173-75.
